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針對在役換熱器使用的時(shí)間較短，生產(chǎn)運(yùn)行中出現(xiàn)嚴(yán)重腐蝕減薄甚至爆管，用遠(yuǎn)場渦流檢測技術(shù)可對列管壁厚進(jìn)行較準(zhǔn)確的測量,并依此估算列管的殘余壽命。 1 遠(yuǎn)場渦流檢測原理 在激勵線圈附近的檢測線圈與其直接耦合產(chǎn)生的渦流效應(yīng)稱為近場區(qū)耦合，這是常規(guī)渦流檢測。研究發(fā)現(xiàn)，激勵線圈除了大部分能量消耗在近場外，還有很小一部分能量（約1%）穿透管壁向外擴(kuò)散并沿管壁軸向傳播，若在遠(yuǎn)處（一般大于2.5倍管徑）放置檢測線圈，則可接收到微弱的渦流信號，此時(shí)渦流兩次穿透管壁，這個(gè)區(qū)域稱為遠(yuǎn)場區(qū)。 在近場區(qū)隨著距離的增加磁場急劇衰減，但到了遠(yuǎn)場區(qū)后其衰減程度變得很平緩。一般在遠(yuǎn)場區(qū)，此時(shí)直接耦合的影響已基本消失，若在此處放置檢測線圈，則可檢測到微弱的電磁場信號，對該信號進(jìn)行幅值和相位的分析,這就是遠(yuǎn)場渦流檢測。檢測到的信號與傳播路徑上的管壁特征、缺陷、壁厚值、折流板等因素直接相關(guān)。 下圖為渦流信號的幅值與相位隨著檢測線圈與激勵線圈距離而變化的情況。可見在近場區(qū) 和過渡區(qū)，渦流變化劇烈；到了遠(yuǎn)場區(qū)則變化較為平緩，當(dāng)線圈位置固定后，則信號只與管材特性有關(guān)。 1.1遠(yuǎn)場渦流的傳播規(guī)律如下： 1）為了得到一定強(qiáng)度的遠(yuǎn)場渦流，激勵線圈的激勵頻率必須比較低，一般從幾十到幾百赫茲。 2）激勵線圈產(chǎn)生的渦流絕大部分在近場區(qū)消耗，只有很小一部分穿出管壁傳播到達(dá)遠(yuǎn)場區(qū)（大約1%的能量），因此遠(yuǎn)場信號十分微弱，必須加大輸出功率并采用高靈敏度的放大器進(jìn)行檢波。 3）遠(yuǎn)場渦流因?yàn)榇┩腹鼙谙蛲鈧鞑ィ静皇艿酱艑?dǎo)率的影響，因而可以對鐵磁性管壁進(jìn)行檢測，這一點(diǎn)與常規(guī)渦流檢測不同。 4）研究表明在檢測線圈處得到的磁感應(yīng)強(qiáng)度是隨管壁厚度呈指數(shù)衰減的，而相位是隨管壁厚度呈線性滯后。如下式： 令 于是 式中B為檢測線圈處的磁感應(yīng)強(qiáng)度 θ為檢測信號對比激勵信號的相位滯后角 μ、σ 為管壁材料特性 t為管壁厚度 1.2螺旋線曲線 根據(jù)遠(yuǎn)場渦流檢測原理可知，檢測信號的幅值與壁厚成指數(shù)關(guān)系，信號相位的變化與管壁厚度成線性關(guān)系，因此可以將信號幅值取自然對數(shù)后即可代表壁厚值，也可將信號的相位變化量取出，來確定壁厚值。但實(shí)際上現(xiàn)有的檢測儀器不具備對幅值取對數(shù)或直接讀取相位變化的功能，因此只能近似處理。儀器顯示的是探頭拉動時(shí)渦流信號的實(shí)時(shí)阻抗變化，即壁厚缺損的變化可以由光點(diǎn)的移動來表示，其幅值是隨壁厚減薄成螺旋線變化的，如下圖： 上圖的螺旋線是一條理想曲線，是從管壁無限厚逐步減薄為零的渦流信號電壓變化曲線。若能將上述壁厚變化的參考螺旋線做出，當(dāng)實(shí)測到某一壁厚減薄信號時(shí)，直接與上面的曲線相對照，即可得出壁厚值。但這樣做實(shí)際上仍有困難，理想的曲線難以做出。 2 實(shí)驗(yàn)測試 2.1 實(shí)驗(yàn)儀器設(shè)備 1）渦流檢測儀：ET-556H 全數(shù)字電腦遠(yuǎn)場多頻渦流檢測儀 2）對比樣管：低碳鋼；φ25×2.5；外減薄 ； 壁厚臺階2.5-2.0-1.5 3）探頭：φ19遠(yuǎn)場檢測探頭，內(nèi)插式、環(huán)形、雙激勵、絕對式（AB型）線圈 2.2 實(shí)驗(yàn)參數(shù) 頻率=0.3K，增益=約30， 相位=203 2.3實(shí)驗(yàn)測試 選擇了對比樣管進(jìn)行測試，在壁厚變化只有兩個(gè)減薄臺階的情況下得到信號曲線與理想的螺旋線是有差異的，但對應(yīng)三個(gè)壁厚值的光點(diǎn)位置是準(zhǔn)確的，如下圖。 由于選用的對比樣管只有兩個(gè)減薄臺階，3個(gè)壁厚值，而且每個(gè)臺階壁厚是突變的，因此改變檢測頻率，通過在對比樣管中的反復(fù)測試，對渦流信號選擇恰當(dāng)?shù)南辔恍D(zhuǎn)和增益調(diào)節(jié)，可得到需要的檢測曲線。 進(jìn)行現(xiàn)場管壁測厚時(shí)，其中三個(gè)壁厚點(diǎn)數(shù)值是準(zhǔn)確的，在標(biāo)準(zhǔn)點(diǎn)之間的壁厚值，誤差值也不會太大，經(jīng)過多次測試及驗(yàn)證，現(xiàn)場檢測時(shí)綜合誤差在0.1mm之內(nèi)，這已足夠滿足檢測效果要求。 2.4進(jìn)一步實(shí)驗(yàn)測試 加工了一段3.3-0.3的外壁緩慢減薄的對比樣管，如下圖示: 調(diào)節(jié)頻率、相位、增益，探頭從對比樣管最大值處緩慢拉出，可以得到下圖曲線，這條曲線和理論分析的理想狀態(tài)下的螺旋線曲線大致相同，驗(yàn)證了理論分析情況。 為了看出各段的線性關(guān)系，分別在對比樣管和探頭上做上標(biāo)記，然后探頭由對比樣管的最大值處緩慢拉動，在各標(biāo)記處停頓一下，各壁厚值在上面的曲線上都有一個(gè)對應(yīng)點(diǎn)；壁厚值較大時(shí)，相鄰兩個(gè)壁厚值間曲線長度較短，壁厚值越小，相鄰兩個(gè)壁厚值間曲線長度越長。驗(yàn)證了遠(yuǎn)場渦流測厚檢測的螺旋線曲線是非線性的。 3 現(xiàn)場檢測案例 2012年5月對某廠合成車間的預(yù)塔再沸器（E2101）檢測情況如下： 3.1 設(shè)備的基本情況 1) 列管材質(zhì)：低碳鋼 列管規(guī)格：φ25×2×3000 2）管程介質(zhì)：甲醇 殼程介質(zhì)：水 3）設(shè)備使用改造情況 使用時(shí)間：2008年5月開始投產(chǎn)使用。 設(shè)備在運(yùn)行一段時(shí)間后發(fā)現(xiàn)上管板的部分列管角焊縫開裂泄露，后在進(jìn)液管處加了一擋板，上管板的列管角焊縫開裂減少。又運(yùn)行一段時(shí)間后發(fā)現(xiàn)列管泄露，進(jìn)行拔管，結(jié)果在距下管口400mm左右的位置被拉斷，抽出的列管被拉斷的斷面非常薄。 3.2 檢測儀器設(shè)備 1）渦流檢測儀：ET-556H全數(shù)字電腦遠(yuǎn)場多頻渦流檢測儀 2）對比樣管：低碳鋼；φ25×2.5；外減薄 ； 壁厚臺階2.5-2.0-1.5 3）探頭：φ19遠(yuǎn)場檢測探頭，內(nèi)插式、環(huán)形、雙激勵、絕對式（AB型）線圈 3.3 檢測參數(shù) 頻率=0.3K，增益=約30， 相位=22 3.4 現(xiàn)場檢測 1)調(diào)節(jié)頻率、相位、增益，按2.0-1.5標(biāo)定測量。 檢測了幾根列管，發(fā)現(xiàn)有的列管壁厚值小于 1.50，甚至超出屏幕，見下圖。 由上面檢測圖可以看出：從管口開始，壁厚急劇減薄，然后回轉(zhuǎn)到A點(diǎn)，然后再向左，實(shí)際上A點(diǎn)應(yīng)該是這根管子的最薄點(diǎn)。 2）調(diào)節(jié)頻率、相位、增益，按2.0-1.5-0標(biāo)定測量。 在對對比樣管標(biāo)定時(shí)，2.0和1.5的管壁厚值是準(zhǔn)確的，在2.0-1.5標(biāo)定范圍內(nèi)檢測得到的壁厚值有近似的線性關(guān)系，所測得的壁厚值誤差也較小。小于1.5-0標(biāo)定范圍內(nèi)的數(shù)值沒有線性關(guān)系，且曲線有回轉(zhuǎn)，所以測得的壁厚值有一定的誤差，具體誤差無法準(zhǔn)確給出數(shù)值。 檢測得到部分壁厚值≤1.50的列管管號見下表： 壁厚 管排號 0.40 19-03 21-03 30-02 0.50 12-02 14-02 15-02 0.70 05-03 15-07 0.90 22-02 1.00 24-04 29-06 1.10 24-10 1.20 08-02 12-04 13-07 21-02 21-06 1.30 09-03 11-01 17-05 17-08 18-02 18-04 1.40 07-01 07-02 10-04 11-02 12-09 1.50 07-03 21-01 檢測得到壁厚值小于1.50的結(jié)果分析： a.發(fā)現(xiàn)部分列管測得的壁厚值太小，不知道真實(shí)性（誤差大小）。 b.由于檢測曲線有回轉(zhuǎn)特性，且小于1.5的壁厚值對比2.0-1.5不線性。 c.為了減小誤差，得到更精確些的壁厚值，所以采用其它方法進(jìn)行修正測量。 3）調(diào)節(jié)頻率、相位、增益，以2.0-1.5-0.75 標(biāo)定測量。 假借臨界點(diǎn)，定義為0.75，讓其在屏幕的最左邊，這樣曲線在這一點(diǎn)上還沒有回轉(zhuǎn)。通過標(biāo)準(zhǔn)校正后，檢測時(shí)屏幕上顯示的最小值也是0.75左右。其曲線也有一個(gè)近似的線性關(guān)系，那么就可以按2.0-1.5-0.75標(biāo)定測量，減小實(shí)測中的誤差值。 對上表中的列管進(jìn)行重新檢測得到壁厚值如下表： 壁厚 管排號 0.70 15-07 0.75 05-03 12-02 14-02 15-02 19-03 21-03 22-02 30-02 0.80 29-06 0.85 24-04 1.00 24-10 1.05 21-02 21-06 1.10 17-08 1.15 08-02 17-05 18-02 1.20 12-04 13-07 18-04 1.30 09-03 11-01 1.40 07-02 11-02 1.45 07-01 10-04 12-09 1.50 07-03 21-01 檢測得到壁厚值小于1.50的結(jié)果分析： a.在0.75至1.5間的壁厚值，按2.0-1.5-0標(biāo)定測量得到的數(shù)值比按2.0-1.5-0.75標(biāo)定測量得到的數(shù)值，有的不變，有的差值在0.05～0.15之間，越接近1.5的誤差值越小，壁厚值越小的誤差值越大。可以判定壁厚值在此之間的列管可根據(jù)生產(chǎn)工藝條件進(jìn)行監(jiān)測使用或選擇性堵管處理。 b.而≤0.75的，由于其壁厚值本身就較小， 考慮到還可能存在偏心腐蝕，就需要進(jìn)行堵管處理。 c.從壁厚分布圖也可以看出在管板上有一定的分布規(guī)律，可以給設(shè)備的修復(fù)處理、繼續(xù)使用及改造提供依據(jù)。 4）現(xiàn)場檢測與拔出的列管所測得的壁厚值基本對應(yīng)，誤差在0.1mm左右。 局部異常減薄剖開、拔管時(shí)被拉斷的照片及檢測信號圖如下： 4 現(xiàn)場檢測難點(diǎn) 1）由于低碳鋼管所處的工藝狀態(tài)一般較差，管內(nèi)通常會有結(jié)晶物、污垢等雜物，且難于清洗，只能選用較小的檢測探頭，造成填充系數(shù)較小，檢測靈敏度下降。這些雜物還可能含有鐵磁性雜質(zhì)，也對檢測信號造成干擾。 2）國產(chǎn)低碳鋼管在軋制過程中，由于工藝控制不是很嚴(yán)格，造成整根管子也可能存在材質(zhì)、熱處理狀態(tài)不均，造成整根管子壁厚不均，整批管子壁厚分布也不均。 3）由于所測得的壁厚值為管子最薄截面各方位壁厚的平均值，若存在單邊（偏心）減薄，則最薄處的壁厚值要小于實(shí)測值。
4）由于螺旋線曲線是非線性關(guān)系，現(xiàn)有軟件是取其水平投影，按線性方程進(jìn)行讀數(shù)，所以有一定的誤差。根本解決的辦法是在軟件設(shè)計(jì)上改進(jìn)，實(shí)現(xiàn)對幅值取對數(shù)或直接讀取相位變化的功能。 5 結(jié)語 1）驗(yàn)證了遠(yuǎn)場渦流檢測用于低碳鋼的厚度測量時(shí)，厚度與幅值呈螺旋線關(guān)系，且在水平方向有二次讀數(shù)（回轉(zhuǎn)性）。 2）嚴(yán)重腐蝕減薄時(shí)，在沒有合適對比樣管的情況下，利用上述方法減小非線性帶來的測量誤差值。 3）檢測前，要盡量查清楚換熱器的列管規(guī)格、工藝介質(zhì)、腐蝕、管內(nèi)污物等狀況，選擇合適的對比樣管、檢測探頭、檢測參數(shù)。 4）遠(yuǎn)場渦流檢測應(yīng)用于在役換熱器低碳鋼管檢測，遠(yuǎn)場渦流測厚（絕對式，即AB型探頭）對緩變的壁厚變化（即體積型）較為靈敏，而遠(yuǎn)場渦流探傷（差動式，即DP型探頭）對緩慢壁厚變化腐蝕類型缺陷卻不靈敏。因此對鐵磁性管管壁腐蝕減薄進(jìn)行遠(yuǎn)場渦流測厚更準(zhǔn)確、可靠。 5）為在役換熱器列管的使用提供較為直觀的數(shù)據(jù)，為設(shè)備管理人員判定設(shè)備使用壽命提供參考依據(jù)。 | 
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